《什么是污泥浓度(MLSS)? 》

  • 来源专题:水体污染治理
  • 编译者: wangyang
  • 发布时间:2020-10-30
  • 活性污泥法的运行需要众多控制参数的合理调控,其中包括活性污泥浓度(MLSS)的控制,它是污水系统日常运行中常用的指标之一。 1、 污泥浓度MLSS的定义   活性污泥浓度是指曝气池出口端混合液悬浮固体的含量,用符号MLSS表示,其单位是mg/L,它用来计量曝气池中活性污泥数量。MLSS的总量包括以下四个方面:   活性的微生物;   吸附在活性污泥上不能为生物降解的有机物;   微生物自身氧化的残留物;   无机物。   操作过程中,特别要注意的是MLSS仅指曝气池中混合液的浓度,而不考虑二沉池内混合液的浓度。同时,在监测曝气池混合液浓度的时候需要注意是以曝气池出口端混合液浓度为标准来衡量整个曝气池内活性污泥浓度的。 2、污泥浓度的测量

相关报告
  • 《苏伊士在法国30座大型污水厂的统计分析:运行成本、能效和污泥处置》

    • 来源专题:水体污染治理
    • 编译者:王阳
    • 发布时间:2019-04-10
    • 在2018年7月的新加坡水周以及9月的IWA世界水大会上,水务巨头苏伊士公司的技术代表为出席者准备了题为《Benchmarking the 30 largest WWTP operated by Suez on the French Market: emphasizing OPEX, energy efficiency and sludge disposal》的综述报告,分享了其在法国境内运营的污水厂的技术概况、数据统计和基准设定,尤其是30座大型污水厂的数据。今天的IWA微信公众号将带大家回顾报告中的精彩内容。 背景介绍 法国35,000多个城镇行政区分布着20,000多个水委会,拥有超过21,000座污水处理厂,处理能力达1亿人口当量(PE),处理覆盖率约为80%。其中处理能力超过2,000PE的有3,683座。苏伊士在法国境内运营的污水厂有1,600多座,而当中的30座规模最大的污水厂(PE>100000)占了总处理能力、总能耗和总污泥产量的50%。对此他们表示,要想改善运行成本,大型污水处理厂是关键。 法国根据污水厂的规模将处理要求分为三类: 人口当量>2000PE:一般地区-除碳(BOD, COD, TSS) 人口当量>2000PE:敏感地区-去除营养物(氮磷) 人口当量>2000PE: 除碳(BOD,COD, TSS) 尽管在这份报告里仅分享了苏伊士在过去20年运行法国大型污水厂的基准情况和各种经验教训,但是苏伊士的技术代表表示,尽管大型污水厂的处理能力和能耗占有率都很高,是优化升级的首要目标,但这不等于可以忽略小型污水厂的运行表现,因为这些污水厂对未来分散式系统的管理业十分重要。他们希望技术和经济的关键指标将为污水厂进一步创新和发展方向提供新的思考角度。 大型污水厂的成本解析 统计结果显示,这30座污水厂里有约一半的规模在100,000-200,000 PE范围内。能耗、污泥处置和化学药剂是除了人工之外最大的成本组成,其中能耗又是三者中最大的一个,而曝气则占了总能耗的40-60%。这些污水厂产生的污泥里,45%用于堆肥,18%送至焚烧厂,33%作土地利用。 对于能耗的优化,他们总结了三个方面的措施,第一是通过控制MLSS浓度对F/M进行有效管理,其次是高级曝气控制(SMART系统),第三是配置新的浓缩单元和工艺升级。 工艺技术概况 结果显示,CAS依然是最主要的处理工艺。在上世纪90年代的十年里很多新建的污水厂采用了BAF工艺,而在2005年之后,MBR的业绩开始增长。厌氧消化工艺的覆盖率只有约50%。其中热电联产的电能只能覆盖这些污水厂2%的电耗。作者表示要进一步推进CHP和沼气加工设备的普及。 假设和实际运行成本之间的差异 设计阶段对进水数据进行评估是十分重要的。法国污水厂的平均有机负荷率为50%,而苏伊士全球范围的有机负荷率在89%;而在水力负荷方面,法国污水厂的负荷率(66%)则远高于苏伊士大型污水厂的44%。这说明在法国地区,水力负荷是更重要的一个设计变量,而有机负荷则是运行成本的关键绩效因子。对于法国污水厂有机负荷率偏低的现象,报告作者给出了四个主要原因: 人口分布的演变与预期相比有所下降 住房/工业区与污水管网连接的时间间隔较长 与经济活动相关的季节性变化(例如旅游业) 工艺单元设计冗余过大(预处理等) 确认基准点 在过去15-20年的运营中,苏伊士都得到了什么经验教训呢?报告中他们主要分享了能耗和污泥产量两大方面的内容。 首先他们谈到能耗的情况。苏伊士将其运营的法国污水厂的统计结果做成了下面这个有机负荷率和能耗的函数曲线(图4),并定了两个关键代表点A和B,前者表示的是投标单位使用的满负荷情况的理想能耗值,而B点是一般污水厂实际平均负荷下的能耗情况(50%)。 对于未来新型污水厂的能耗评估,我们应该采用哪个点作为参考基准呢?苏伊士的技术人员认为B点是实际的能耗情况,但目前污水厂的设计又全都是按A点来计算,这也就是假设运行成本与实际运行成本(OPEX)之间差值的来源。 根据法国污水厂的运营经验,他们认为投标或设计单位在对污水厂的全生命周期成本(WLCC)进行核算的时候,应该要将A、B两点的情况作综合考虑,目的是使污水厂在低负荷运行时的成本最小化,这样也能更好地选择合适的工艺技术,因为大部分的新建污水厂在很长一段时间内都是在非满负荷或者低负荷情况下运行的。而且这样反过来也能降低投资成本(CAPEX)。 另外他们对30个大型污水厂的能耗做了单独分析。结果显示大型污水厂的投资更大,但大部分的能效都优于平均值。这些污水厂一般也配有厌氧消化或者深度的污泥处理设备。 哪种工艺能耗表现最优 我们平时总会听到各家公司标榜自己的污水处理工艺比传统的活性污泥能耗少,但实际情况如何呢?苏伊士的统计结果也许有很好的参考价值。他们发现,在满负荷运行的情况下,所有技术的能效其实基本是相同的。但是在低负荷(50%)的情况下就有明显差异了。如下图所示,SBR、CAS和BAF工艺在低负荷的情况下能效最低,而MBR的能耗明显高于其他工艺。但是作者也表示,MBR出众的出水质量似乎又让高出的电费物有所值,并且觉得MBR其实“就像一种三级处理”。 除此以外,他们还分享了两种新兴工艺的能耗情况,包括了MBBR和IFAS。前者在法国有两个案例,IFAS只有在外国的项目。数据显示,IFAS的能效与传统活性污泥接近,而MBBR的能耗比MBR还要高,但出水水质要比MBR的逊色。在MBBR里,用于搅拌混合塑料填料的能耗可能比生化作用所需供氧的能耗要高(包括DAF单元)。 然后他们考察了各工艺在污泥产量上的表现。如果从碳转移和产能的角度来评估,生物过滤是最优工艺选择,因为: 其单位污泥产量最高 有机含量最高,经传统脱水后,其最终含固率最高(CEPT+BAF工艺出后的含固率超过23%) 用于回收甲烷和沼气的低热值最优 脱氮除磷所需能耗低 建筑占地面积也较低 未来污水处理的展望 在最后,作者分享了他们在法国污水厂运营实践中看到的未来发展趋势。他们认为厌氧氨氧化、沼气提纯、协同消化等技术是污水厂实现能耗平衡的必要元素。另外他们也注意到,在法国除了改善污水厂的终端处理之外,对整个污水管网的优化也是未来水务管理的趋势之一,例如雨污分流、新兴微量污染物的处理等。 对于未来水资源回收工厂的愿景,他们总结了5大方向: 能效的优化:具体措施包括处理工艺的选择、通过先进的曝气控制技术降低运行成本、碳捕获的优化等。 营养物回收: 通过生产有附加值的肥料来创收 污泥减量与回用:生产高护眼顾虑的生物炭降低运行成本和运输成本。 沼气回用:沼气提纯以丰富用途 新生物质的生产: 各种新兴生物技术的应用 小结 近年来,全球污水处理正在从1R模式(Remove)向4R模式演变(Reuse、Recover、Reduce和Remove)。我们都在努力地建设能量平衡甚至是能量盈余的污水厂。但要真正实现从“污水处理厂”向“水资源回收工厂”的转变,需要在实际项目的设计阶段就做出一些改变。苏伊士通过分享其过去15-20年间在法国的污水处理运营经验,让我们看到了如何因地制宜地在能耗和污泥处理方面作出改善。
  • 《解析国内最大热水解-厌氧消化污泥工程设计案例》

    • 来源专题:水体污染治理
    • 编译者:王阳
    • 发布时间:2018-08-20
    • 北京市高安屯污泥处理中心工程处理规模约1850t/d,采用热水解-厌氧消化-板框脱水工艺,是亚洲最大的采用该工艺的污泥处理中心。通过对污泥接收系统、热水解系统、厌氧消化系统、板框脱水系统及沼气脱硫系统进行优化设计,使得该污泥处理中心在方便运行管理、保证施工质量等方面有了进一步提高,进而强化了污泥稳定性、减量化、无害化和资源化的处理目标。 1污泥处理中心工程概况 北京市城区污水处理厂日产污泥约6000多t(含水率按80%计),本着大厂污泥就近在厂内进行处理,中小厂污泥外运进行集中处理的原则,高碑店、小红门、槐房等大厂在厂内建设污泥处理厂处理本厂污泥。其他厂的污泥(主要为海淀区、朝阳区部分污水处理厂)外运至高安屯污泥处理中心进行处理,处理规模约1850t/d(含水率按80%计),有机质含量55%~70%。采用热水解+厌氧消化+板框脱水工艺,处理后的污泥含水率为60%,可作为园林、林地等用泥。该工程的实施强化了污泥稳定化、减量化、无害化和资源化的处理目标。 1.1建设目标 根据现有标准,并参考今后污泥土地利用的要求,确定污泥处理标准见表1。 1.2工艺流程 工艺流程及平面布置详见图1、图2。 外厂污泥(约1700t/d)送至污泥处理中心,与高安屯再生水厂的部分剩余污泥混合浆化,含水率调制85%左右进入热水解系统,出泥经稀释和冷却,达到含水率90%~92%和温度53℃左右,进入厌氧消化池进行消化,消化后的污泥脱水到含水率60%以下外运。脱水滤液收集处理后排入厂区污水管道。产生的沼气经脱硫处理送至沼气锅炉发电机房,锅炉燃烧沼气产生的蒸汽供热水解使用,其余沼气可用于发电。 2工艺设计优化 2.1污泥接收系统设计优化 污泥接收系统由卸料间、污泥接收车间组成,设置接收仓4套,单套容积130m³,缓冲料斗及双螺旋输送机4套,柱塞泵4套,单套输送能力75m³/h,压力64bar(1bar=0.1MPa)。 传统的设计存在一定缺陷,其一,泥车卸泥时部分污泥堆积在卸料平台,积泥从缝隙掉入下部空间,既影响环境,也不利于运行管理;其二,由于出泥管压力大,且输送污泥含固率高,会出现泥管检修的可能,柱塞泵后出泥管为埋地管,埋深通常在7m左右,造成检修维护困难且费用高(如图3所示)。 高安屯污泥接收系统对此部分进行设计优化,在卸泥处增设混凝土钢板并设置一定坡度,既可对泥车进行限位,也杜绝积泥现象。同时在接收车间外墙设置管道井,管道井与车间相通,泥管经管道井直接接出地面,检修维护方便,维护费用低(如图4所示)。 2.2污泥热水解系统设计优化 污泥热水解系统由污泥缓存料仓间、热水解单元及热交换车间组成。 污泥缓存料仓目的是储存污泥接收车间及水厂浓缩污泥。设置4座料仓,单座有效容积为400m³,料仓包含雷达波料位计、破拱滑架、卸料螺旋、液压动力站等配套设备。 热水解单元目的加强污泥的生物可降解性,提高消化池产气率,杀灭病菌和蛔虫卵,实现了污泥的无害化。热水解的蒸汽由沼气锅炉供应,蒸汽消耗为0.95~12m³/tDS。热水解单元由4条处理线组成。每条线处理能力为93tDS/d,含浆化罐1个,容积42m³;反应罐6个,单个容积12.5m³;闪蒸罐1个,容积42m³。设计反应周期为120~165min。 热交换车间作用是将热水解单元处理后的污泥进行冷却和稀释处理。内设一次换热器4台,单台散热量1150kW,热泥流量47.6m³/h;冷却水换热器,2台,单台散热量3700kW;一次稀释水泵,3台,2用1备,单台流量15~40m³/h,扬程68m;二次稀释水泵,2台(1用1备),单台流量15~40m³/h,扬程68m。经冷却和稀释后,含水率为90%~92%,温度为53℃左右。 热水解单元会产生大量的高浓度臭气,其成分复杂,呈酸性且具有腐蚀性,该气体除含有水分外,还含有VOC等成分。本工程对此部分进行设计优化,设计1根DN100的不锈钢管将热水解产生的不可凝气体冷却后送至消化池内处理;同时在管路的低点设置1个125L的冷凝储罐收集管路中的冷凝水,通过负压泵送装置将冷凝水加入污泥管道中。 2.3厌氧消化系统设计优化 厌氧消化系统是污泥实现减量化、稳定化和资源化的主要环节。设计规模370tDS/d,分2组,每组4座,共8座,单座池容为11500m³。含水率为92%,消化时间15d左右,消化温度38~40℃。设计沼气产率为185~315m³/tDS。每座消化池设立轴式桨叶搅拌器1台,池内物料的温度控制采用池外循环冷却方式,每座消化池对应1套循环冷却单元,污泥循环泵连续将消化池内的热污泥送至泥水热交换器降温后再返回消化池。 国内大中型污泥处理中采用的消化池外形多为圆柱形、卵形等,高安屯污泥处理中心设计采用圆柱形钢制消化池,与传统卵形消化池的比较(以本设计单池有效容积为基准)见表2。 2.3.1进出泥、排砂及放空方式优化 传统圆柱形消化池一般采取上下进泥、底下出泥,中部下端低洼部分为放空排砂的方式(如图5所示),这种方式,整个池内液体混合较好,无死区,但排砂效果不理想。 高安屯项目在传统基础上进行优化设计,对进、出泥、排砂及放空方式做了优化。采用底部进泥、下部排泥与上部排泥相结合的运行方式。消化罐底部中间高出池边0.5m左右,池心向周边形成一定的坡度,且在搅拌器流态作用下,泥砂易沉积在周边,因此在周边最低处均匀设置3处排砂管,必要时对消化池进行清空排砂(如图6所示),有效排出池底沉砂;也可通过上部溢流出料口排泥,溢流出料口同时具有水封功能,能够保证罐内沼气不会泄漏到罐外产生危险,同时也使罐内保持恒定的液位。 2.3.2沼气中H2S含量控制的优化 污泥消化产生的沼气中H2S含量较高,后续沼气脱硫运行费用较高,由于FeCl3可有效抑制H2S从沼气溢出,本工程优化设计,在热交换车间设置FeCl3投加系统,将FeCl3投加在热水解后污泥消化池前的污泥管道中,减少沼气中H2S含量。设铁盐储罐2套,单套有效容积25m3;加药泵4台,单台流量120L/h,扬程6bar。 2.4污泥板框脱水系统设计优化 板框脱水系统用于对污泥进行脱水处理,是污泥处理流程中最后一个环节。板框脱水系统设计规模320tDS/d。主要包括调质池、储药池、脱水机房、附属设备间、出泥通道(如图7所示)。 调质池18座、FeCl3储药池3座,均设于脱水机房外。通过向污泥调质池中加入FeCl3调理剂,对消化后污泥进行调理,改善污泥脱水性能。设有加药系统3套,每套含加药泵6台(单台Q=20m3/h,H=20m);设有PAM加药系统3套,每套含稀释水箱1座,稀释泵、补水泵各2台及絮凝制备系统1台,制备0.5%PAM溶液,PAM溶液加入高低压进泥泵前泥管上的静态混合器,与调质池内污泥在管道中混合。 脱水机房分A、B座2座,共设有板框脱水机24台(处理能力18t/d,过滤面积800m2),18用6备;高低压进料泵24组(低压流量120m3/h,压力60m,高压流量40m3/h,压力120m);压榨系统3套。 板框脱水机的工作流程为进料-压榨-反吹-卸料4步。首先通过低压进料泵将污泥泵入压滤机,当进料压力稳定在0.6MPa左右时,再通过高压进泥泵进料;进料完毕后,启动压榨系统对污泥进行挤压脱水,压力2.2MPa;压榨结束后,压榨水回流到压榨水箱,压滤机中的残留污泥通过压缩空气反吹回调质池,同时将膜腔内的滤液吹回滤液收集管道。反吹结束后,翻板打开,推板退到最后端,滤板被拉开,腔室中滤饼掉落到下部带式输送机上。泥饼被送至2台破碎机,破碎后粒径小于30mm,并通过泥装车外运利用。 2.4.1压榨系统优化 本设计考虑到北京污泥中有机质含量较高,且有未运行热水解而直接脱水的工况可能,脱水较稳困难。为达到满意的脱水效果,需更长的压榨时间,在实际运行中压榨时间甚至翻倍,从而导致压榨水池储量严重不足,本工程设计时适当扩大压榨水池有效容积,设计压榨水池有效容积79m3,以保证不同工况下脱水的正常运行。 2.4.2冲洗系统排水的优化 压滤机工作一段时间后,滤布的孔隙内会堵塞一些固体颗粒,影响过滤效果,这时启动冲洗系统(分为3组,每组包括柱塞式冲洗泵3台,2用1备,10m3冲洗水箱1座)对滤布进行清洗,水压为6MPa。洗布废水被翻板接住,通过两侧的冲洗水槽汇集进入滤液总管排出。 洗布废水通常为泥水混合物,污泥容易堵塞传统冲洗水槽下料口,本设计在传统的基础上对此部分进行设计优化,增设泥水分离装置,以保证废水正常排放,见图8。 2.5沼气系统 沼气产量与污泥有机质含量有关。沼气产量为6.84~11.62万m3/d,根据消化系统产生的气量不同,沼气可以经过球形双膜气柜缓存,或进入脱硫设备处理后送至沼气锅炉房和发电机房利用。沼气系统主要由球形双膜气柜、干式脱硫设备、燃烧器、锅炉发及电机房组成。 2.5.1球形双膜气柜 球形双膜气柜共3座,体积按平均日气量25%进行设计,每座储气量8500m3,工作压力1.5kPa。气柜顶部设超声波探头以测算沼气储量,气柜沼气管路上设有水封结构的安全阀,以保护内膜不超压。 2.5.2干式脱硫塔 干式脱硫设备共4组,每组2座脱硫塔,单座处理能力1000m3/h。干式脱硫塔采用高效氧化铁作为脱硫剂。进口H2S浓度小于1000ppm,处理后沼气内硫化氢含量小于50ppm,送至沼气锅炉发电机房。 2.5.3燃烧器 本工程燃烧器为自动控制暗火式燃烧器。燃烧器燃烧温度在500~1200℃,主要在沼气利用系统方式出现故障、或不能利用全部沼气时,燃烧掉系统内部分或全部沼气。设燃烧器3台,单台处理能力1600Nm3/h,进气压力0.5~1kPa。 2.5.4沼气锅炉及发电机房 沼气锅炉及发电机房设置燃气/沼气双燃料蒸汽锅炉4台,3用1备,单台制备蒸汽能力为6t/h,蒸汽压力1.25MPa,所产生的蒸汽供热水解及厂区采暖使用。多余沼气可用于发电,依据季节的变化,用于发电的沼气量为总产气量的33%~36%,约3.36~3.84万m3/d,可发电量为3630~4148kW,进行测算可满足泥处理中心31.8%~36.2%的用电量。 3运行效果 本项目已于2017年10月初试运行,试运行以来各项指标均达到设计要求。其中:沼气产率(有机质含量约65%)为288~302m3/tDS,泥饼pH7.0~7.5;泥饼含水率不大于60%;处理后H2S浓度为不大于45ppm。 4结论 热水解-厌氧消化-板框脱水工艺实现了污泥的稳定化、减量化、无害化和资源化的处理目标,符合我国能源节约和清洁能源的发展战略。该工程的实施运行,使热水解厌氧消化工艺在污泥集中处理工程建设中具有可行性,同时为类似工程的设计建设及运行提供了借鉴。